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加工硬化曲线 加工硬化曲线分析

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1、扩展资料在拉伸过程中试样的尺寸是在不断变化的，此时的真实应力S应该是瞬时载荷（P）除以试样的瞬时截面积（A），即：S=P/A；同样，真实应变e应该是瞬时伸长量除以瞬时长度de=dL/L。

2、不好意思，没有帮你找到··好像李燕姝 的 《多层组合圆挤压筒变形及应力分布规律分析》中有你要的数据。

3、你看看吧。

4、具有低或者中等层错能的金属,他们的回复过程比较慢,热加工过程中,动态回复未能同步抵消加工过程中的位错的增殖积累,即出现加工硬化现象,流变应力增加,在某一临界形变条件下,会发生动态再结晶.在再结晶时,大量的位错被再结晶核心的‘大角度截面推移而消除, 当这样的软化过程占主导地位时,流变应力下降,应力应变曲线出现峰值.由于在再结晶形核和长大的同时材料继续形变,再结晶形成新的晶粒也经受形变,即硬化因素又重新增加.当新晶粒内形变达到一定程度后,又可能开始第二轮再结晶.这样复杂的硬化和软化的叠加情况下,应力应变曲线有可能周期地出现峰值.材料发生动态再结晶时,应力应变曲线可能出现单峰也可能出现多峰.当应变速率高或者形变温度低时, 应力应变曲线出现一个宽阔的单峰.当应变速率减小或者形变温度增加时,应力应变曲线会从单峰过渡到多峰形状.其原因在于:在高应变速率或者低形变温度下,再结晶的速度慢,当轮再结晶未完成时就开始第二轮再结晶,所以在应-真应变曲线，它不像应力-应变曲线那样在载荷达到值后转而下降，而是继续上升直至断裂，这说明金属在塑性变形过程中不断地发生加工硬化，从而外加应力必须不断增高，才能使变形继续进行，即使在出现缩颈之后，缩颈处的真实应力仍在升高，这就排除了应力-应变曲线中应力下降的象。

5、力应变曲线出现个峰后,材料始终保持部分再N结晶状态,应力应变曲线就平滑了;而在低应变速率或者高形变温度下,往往在轮再结晶完成后才开始第二轮再结晶,这些过程重复,应力应变曲线就出现多峰摆动的状态。

6、我搜了一个，但是好像不识别是乱码呢：纯铅流动应力模型> 6,-@A-7(BCBA'CBAD@0,-CBA-7,'CBAEFGH@0式中@""材料常数%@6-7-,拔长方式>双压法'壁厚减薄量为.78990坯料始尺寸>I::7)JI.,J..99芯轴直径>I.-99摩擦因子>K6-78压机速度>L6-7-,994M图8为数值模拟法得到的常温变形子午胑等效应变分布图%与图)比较%可以看到%数值模拟与物理模拟的结果符合得较好&图N为横截胑上的应变均匀性与$砧角度的关系%图(反映了整个变形体内应变均匀度受$砧角的影响%可以看到%横截胑上的变形均匀性基本上可以代表整个变形体内的变形情况%两者变化趋蔈非常接近%同时%砧角超过,.-时%变形均匀性显著降低%而())线499变形>,.7:;0O0()P0,,-Q0,.-R0,/)STU7#VWTXYZO55YX[MT[9YXTRTO[MYQ5TW[W3WX]ZTYQY3T5^RTYXY[5O[U_YW$O['Y_7以上从内部变形均匀性的角度考察了合理的$砧砧角%下胑进一步研究$砧砧角对拔长效率+内孔畸变率+端胑变形率的影响&图,-为拔长效率与下$砧角度的关系曲线%由图看到%$砧角度越小%拔长效率越高&当$砧角度由()递增到,.-时%拔长效率迅速减少a在,.-至#)塑性工程学报第8卷图!各种砧角下试件子午胑等效应变分布"实验结果#变形为$%&'()+,&!-+./0+12/+343565567/+86./09+4+4:60+;+94.67/+3435+676" @>60+:64/.)&图'A砧砧角对应变均匀度的影响+,&'B45C2647635948+C94,C63424+530:+/D35./09+4&图E各种砧角下试件子午胑等效应变分布"数值模拟结果#变形为$%&'()9)F!GH1)$$IGH7)$%IGH;)$J!G+,&E-+./0+12/+343565567/+86./09+4+4:60+;+94.67/+3435+676"K2:60+79C.+:2C9/+34)&图LA砧砧角对变形体横截胑应变均匀度的影响+,&LB45C2647635948+C94,C634/M624+530:+/D35./09+4+4/M6703...67/+3435+676&$J!G的区间上#拔长效率几乎不变#$$IG时#拔长效率处于中间水EN图FA砧砧角对整个变形体应变均匀度的影响+,&FB45C2647635948+C94,C634/M624+530:+/D35./09+4+4/M6;6530:6;13;D&图$I拔长效率与A砧砧角的关系+,&$IO6C9/+3416/。

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